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/ 前言 / 功率半導(dǎo)體熱設(shè)計(jì)是實(shí)現(xiàn)IGBT、碳化硅SiC高功率密度的基礎(chǔ)，只有掌握功率半導(dǎo)體的熱設(shè)計(jì)基礎(chǔ)知識(shí)，才能完成精確熱設(shè)計(jì)，提高功率器件的利用率，降低系統(tǒng)成本，并保證系統(tǒng)的可靠性。 功率器件熱設(shè)計(jì)基礎(chǔ)系列文章會(huì)比較系統(tǒng)地講解熱設(shè)計(jì)基礎(chǔ)知識(shí)，相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)和工程測(cè)量方法。 確定熱阻抗曲線 測(cè)量原理——Rth/Zth基礎(chǔ)： IEC 60747-9即GB/T 29332半導(dǎo)體器件分立器件第9部分：絕緣柵雙極晶體管（IGBT）（等同采用）中描述了測(cè)量的基本原理。確定熱阻抗的方法如圖1所示。恒定功率PL由加載的電流產(chǎn)生，并達(dá)到穩(wěn)定結(jié)溫Tj。關(guān)閉加載電流，記錄器件的降溫過(guò)程。 熱阻Rth(x-y)是兩個(gè)溫度Tx0和Ty0在t=0時(shí)（達(dá)到熱平衡，結(jié)溫穩(wěn)定時(shí)）的差值除以PL。 
熱模型升溫和降溫是對(duì)稱的，關(guān)斷時(shí)刻的溫度減去降溫曲線就是升溫曲線，而關(guān)斷時(shí)刻的起始溫度TJ0精確獲得是關(guān)鍵。 實(shí)際計(jì)算隨時(shí)間變化的熱阻抗Zth(x-y)(t)，記錄的溫度曲線需要垂直鏡像，并移動(dòng)到坐標(biāo)系的原點(diǎn)。然后將Tx(t)和Ty(t)的差值除以PL求得Zth(x-y)(t)。
圖一：熱阻抗測(cè)量方法 為了確定冷卻階段的結(jié)溫，模塊將施加一個(gè)測(cè)量小電流(Iref約為1/1000 Inom)，并記錄由此產(chǎn)生的IGBT的飽和壓降或二極管的正向電壓。結(jié)溫Tj(t) 可借助標(biāo)定曲線從測(cè)量的飽和壓降或正向電壓中確定Tj=f(VCE/VF@Iref)。其反函數(shù)曲線VCE/VF=f(Tj@Iref)（見(jiàn)圖二）是通過(guò)外部均勻加熱被測(cè)模塊的方式提前定標(biāo)記錄下來(lái)的。
圖二：標(biāo)定曲線示例，通過(guò)測(cè)量規(guī)定測(cè)量電流下的飽和電壓來(lái)確定結(jié)溫
圖三：3.3kV 140x190mm2模塊外殼溫度Tc和散熱器溫度Th以及傳感器位置示例 外殼溫度Tc和散熱器溫度Th是通過(guò)熱電偶測(cè)定的。這是它們分別與模塊底板和散熱器接觸的位置(見(jiàn)圖三，左側(cè))。在這兩種情況下，熱電偶投影軸心位于每塊芯片的中心(見(jiàn)圖三，右側(cè))。 Rth/Zth測(cè)量的挑戰(zhàn)和優(yōu)化 模塊的瞬態(tài)熱阻最小為1毫秒，單管是1us，而且給出單脈沖和不同占空比下的值，這如何測(cè)量的呢？ 在冷卻階段開(kāi)始時(shí)，就需要精確測(cè)量以確定準(zhǔn)確的Tj和Tc。需要指出的是，關(guān)斷后，由于小的時(shí)間常數(shù)，很短的時(shí)間會(huì)導(dǎo)致Tvj發(fā)生很大變化，因此這是一個(gè)非常重要的測(cè)量時(shí)間段。另一方面，此時(shí)也會(huì)出現(xiàn)振蕩，給測(cè)量帶來(lái)很大困難，見(jiàn)圖四。小于某個(gè)截止時(shí)間tcut的所有時(shí)間點(diǎn)上的數(shù)據(jù)不可以用，但在此時(shí)間間隔內(nèi)的溫度變化ΔTJ(tcut)又很重要，好在對(duì)于短時(shí)間t，在∆TJ(t)和時(shí)間t的平方根存在幾乎線性的關(guān)系，可以用于推算出TJ0，見(jiàn)圖五。
圖四：降溫曲線4） 因?yàn)椋瑢?duì)于均質(zhì)材料的"半無(wú)限"散熱器板（即表面積無(wú)限大的板--確保垂直于表面的一維熱流--厚度無(wú)限大），其表面以恒定的功率密度PH/A加熱，當(dāng)加熱功率開(kāi)啟/關(guān)閉時(shí)，表面溫度隨加熱/冷卻時(shí)間的平方根線性上升/下降。
c、ρ和λ別是板材料的比熱、密度和導(dǎo)熱系數(shù)。
圖五：確定初始結(jié)溫TJ0=TJ(t=0)4） 在英飛凌應(yīng)用指南AN2015-10提到了目前正在使用一種改進(jìn)的測(cè)量系統(tǒng)（見(jiàn)圖六）。
圖六：優(yōu)化的模擬/數(shù)字測(cè)量設(shè)備 隨著技術(shù)和產(chǎn)品的進(jìn)步，英飛凌重新制定了Rth/Zth測(cè)量方法和仿真方法。通過(guò)使用新的測(cè)量設(shè)備，現(xiàn)在可以更精確地確定IGBT模塊的Rth/Zth值3)。 圖七對(duì)此進(jìn)行了簡(jiǎn)化描述。與以前的測(cè)量系統(tǒng)"A"相比，修改后的測(cè)量系統(tǒng)"B"在t=0時(shí)Tj和Tc之間的差值更大。如圖一所示，這一溫差與熱阻Rth成正比，同時(shí)也會(huì)影響熱阻抗Zth。
圖七：比較原測(cè)量系統(tǒng)（A）與改進(jìn)后的測(cè)量系統(tǒng)（B） 熱阻抗與溫度有關(guān) 由于模塊的熱力學(xué)行為，外殼和散熱器之間的熱阻抗（ZthCH和ZthJH）與溫度有關(guān)。模塊經(jīng)過(guò)優(yōu)化，可最高效地把熱傳導(dǎo)至散熱器，以適應(yīng)半導(dǎo)體使用的典型高工作溫度。因此，數(shù)據(jù)手冊(cè)條件僅反映高溫運(yùn)行工況，如果模塊在較低的外殼溫度下運(yùn)行，用戶應(yīng)自行測(cè)量特定熱阻抗，可能會(huì)顯著增加。 小結(jié) 1、瞬態(tài)熱阻一般是用降溫曲線測(cè)得的，這樣，溫度敏感參數(shù)(TSP)就不會(huì)受到加熱電壓或加熱電流的干擾，在測(cè)量過(guò)程中也無(wú)需控制加熱功率。雖然不推薦使用加熱曲線，但如果在加熱脈沖時(shí)間內(nèi)加熱功率PH恒定，且能保證不與芯片上的獨(dú)立TSP器件發(fā)生電氣串?dāng)_，則原則上也可使用加熱曲線4）。 2、數(shù)據(jù)手冊(cè)中的ZthCH和ZthJH，是高溫下的值，在器件殼溫低時(shí)候，需要考慮數(shù)值是否變大3）。 3、額外的收獲是，通過(guò)公式1，可以計(jì)算出芯片的有效面積4)，由于芯片有效面積是知道的，可以用來(lái)驗(yàn)證測(cè)試值。
本文轉(zhuǎn)載自：英飛凌工業(yè)半導(dǎo)體；作者：陳子穎 參考資料 1.《IGBT模塊：技術(shù)、驅(qū)動(dòng)和應(yīng)用 》機(jī)械工業(yè)出版社 2. IEC 60747-9 Semiconductor devices - Discrete devices - Part 9: Insulated-gate bipolar transistors (IGBTs) 3. AN2015-10 Transient thermal measurements and thermal equivalent circuit models 4.JESD51-14-Transient Dual Interface Test Method for the Measurement of the Thermal Resistance Junction to Case of Semiconductor Devices with Heat Flow Trough a Single Path |
